真空熱水鍋爐廠家解析鍋爐數(shù)字化時(shí)代已來(lái)臨

　　智能化，自動(dòng)化，網(wǎng)絡(luò)化已成行業(yè)發(fā)展的主方向！以下面鍋爐為例！此鍋爐單爐膛T形布置，爐膛斷面為矩形，平衡通風(fēng)，固態(tài)排渣全懸吊結(jié)構(gòu)，尾部煙道倒L型布置，旋流燃燒。鍋爐共有32只旋流燃燒器，沿爐膛高度自下而上分A、B、C、D四層對(duì)沖方式布置在爐膛的前后墻上，每層有8只燃燒器。每層標(biāo)高分別為：9。90m，13。05m，17。45m，20。60m。

　　采用BWB03005-93標(biāo)準(zhǔn)的雙調(diào)風(fēng)EI-DRB型旋流煤粉燃燒器。其中16只燃燒器的二次風(fēng)順時(shí)針?lè)较蛐D(zhuǎn)。主燃燒器中心為一次風(fēng)噴口，從大風(fēng)箱來(lái)的二次風(fēng)分為兩股（內(nèi)、外二次風(fēng)）進(jìn)入內(nèi)層和外層調(diào)風(fēng)器。鍋爐配有4臺(tái)擺動(dòng)滾輪式中速磨煤機(jī)，型號(hào)為MPS-225型。每臺(tái)磨煤機(jī)供一層燃燒器。設(shè)計(jì)一次風(fēng)一般為直流，風(fēng)速為16。6mPs；二次風(fēng)分成兩部分：內(nèi)二次風(fēng)和外二次風(fēng)。內(nèi)外二次風(fēng)速分別為19。4mPs和38mPs；爐膛深14。10m、寬12。30m，高49。85m。內(nèi)外二次風(fēng)道中均安裝可調(diào)節(jié)的切向葉片，使內(nèi)、外二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)。燃用煙煤，煤質(zhì)特性見(jiàn)。

　　空氣分級(jí)燃燒的實(shí)施在爐子結(jié)構(gòu)不變的條件下，A、B和C層燃燒器作為主燃燒器，噴入一次風(fēng)及煤粉和一定比例的二次風(fēng)，改變D層燃燒器的功能，使之充當(dāng)燃盡風(fēng)噴口，根據(jù)分級(jí)燃燒機(jī)理以及現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，在額定負(fù)荷條件下，使各層噴口風(fēng)門(mén)開(kāi)度調(diào)整為佳工況，即NOx生成密度低。理論上，燃盡風(fēng)噴口距上層燃燒器噴口間距H可用下式計(jì)算<3>：H=1。5（VdafP10）0。5（1）取揮發(fā)分Vdaf=33。8，可得H=2。75m。在本試驗(yàn)中，考慮綜合因素，利用D層燃燒器作為燃盡風(fēng)噴口（共8個(gè)），終H取為3。15m。

　　冷態(tài)模擬模擬條件：負(fù)荷為330MW，各層風(fēng)門(mén)擋板開(kāi)度見(jiàn)。燃燒器噴口的網(wǎng)格劃分均取22個(gè)節(jié)點(diǎn)。冷態(tài)模擬時(shí)，需選擇粘性模型。其中k-E模型主要有標(biāo)準(zhǔn)模型、RNG模型和可實(shí)現(xiàn)模型，本文采用可實(shí)現(xiàn)（realizable）k-E模型。此模型由SHIH提出<4>，采用以下兩點(diǎn)來(lái)彌補(bǔ)傳統(tǒng)k-E模型的不足。

　　由此真空熱水鍋爐廠家有此結(jié)論（1）對(duì)現(xiàn)有鍋爐，在不進(jìn)行結(jié)構(gòu)改造和不增加設(shè)備投資情況達(dá)到降低NOx的目的。（2）各層風(fēng)門(mén)的開(kāi)度對(duì)NOx排放量有影響?？梢酝ㄟ^(guò)調(diào)整各層風(fēng)門(mén)的開(kāi)度改變配風(fēng)方式，進(jìn)而達(dá)到降低NOx的目的。（3）旋流燃燒器對(duì)沖布置的鍋爐爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)呈對(duì)稱分布，爐內(nèi)溫度沿爐膛高度先升高，后又略有降低，爐內(nèi)燃燒區(qū)域的溫度高、O2的體積分?jǐn)?shù)低、NOx密度高，隨著爐膛高度的增加，溫度和NOx密度逐漸降低。